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廣州鋼結(jié)構(gòu)-清遠(yuǎn)鋼結(jié)構(gòu)-佛山鋼構(gòu)-佛山市勝邦鋼結(jié)構(gòu)有限公司

11年鋼結(jié)構(gòu)廠房設(shè)計施工經(jīng)驗(yàn)

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多層鋼構(gòu)造廠房的抗震核算關(guān)鍵

查看次數(shù)：1782 發(fā)表時間：2015-9-9
　　海南鋼結(jié)構(gòu)訊：多層鋼構(gòu)造廠房的抗震核算關(guān)鍵


　　進(jìn)行抗震驗(yàn)算時，只考慮水平地震效果，并在構(gòu)造的兩個主軸方向分別驗(yàn)算，各方向的水平地震效果應(yīng)全部由該方向的抗震構(gòu)件承擔(dān)。水平地震效果可選用底部剪力法或振型分解反應(yīng)譜法進(jìn)行核算。核算時，在多遇地震下，阻尼比可選用0.035；在罕遇地震下，阻尼比可選用0.05.
　　廠房重力荷載代表值和組合系數(shù)，除符合第3章的規(guī)矩外，尚符合下列規(guī)矩：
　�。�1）樓面維修荷載不該小于4kN/m2，荷載組合值系數(shù)可取0.4；
　�。�2）成品或原料堆積露面荷載取值按實(shí)際選用，荷載組合值系數(shù)取為0.8；
　�。�3）設(shè)備和料斗內(nèi)的物料充滿度按實(shí)際運(yùn)行狀況選用，當(dāng)物料為間斷加料時，物料重力荷載的組合值系數(shù)取為0.8；
　　（4）管道內(nèi)物料重力荷載按實(shí)際運(yùn)行狀況取用，組合值系數(shù)取為1.0.海南鋼結(jié)構(gòu)
　　直接支承設(shè)備和料斗的構(gòu)件及其銜接，除振動設(shè)備核算動力荷載外，尚應(yīng)計入其重力支承構(gòu)件及銜接的地震效果。設(shè)備與料斗對支承構(gòu)件及其銜接的水平地震效果，可按下式確定：
　　Fs=аmaxλGeq
　　λ=1.0+Hx/Hn
　　式中：Fs——設(shè)備或料斗重心處的水平地震效果標(biāo)準(zhǔn)值；
　　аmax——水平地震影響系數(shù)最大值；
　　Geq——設(shè)備或料斗的重力荷載代表值；
　　λ——放大系數(shù)；
　　Hx——基礎(chǔ)至設(shè)備或料斗重心的距離；
　　Hn——基礎(chǔ)底部至建筑物頂部的距離。
　　此水平地震效果
　　對支承構(gòu)件產(chǎn)生的彎矩、扭矩，取設(shè)備或料斗重心至支持構(gòu)件形心距核算。
　　多層鋼構(gòu)造廠房荷載效應(yīng)組合按第3章的有關(guān)規(guī)矩進(jìn)行。
　　平面布置較規(guī)矩的多層構(gòu)造，其橫向構(gòu)造的核算選用平面核算模型，當(dāng)平面不規(guī)矩且樓蓋為剛性樓蓋時，選用空間核算模型；廠房的縱向構(gòu)造的核算，可按柱列法核算，當(dāng)各柱列縱向剛度差別較大且樓蓋為剛性樓蓋時，選用空間整體核算模型。有壓型鋼板的現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板，板面開孔較小且用栓釘?shù)瓤辜翥暯蛹c鋼梁銜接時，樓蓋視為剛性樓蓋。
　　地震效果效應(yīng)核算時，選用層間核算模型，同時按不同圍護(hù)構(gòu)造考慮自振周期的折減系數(shù)Ψ。當(dāng)為輕質(zhì)砌塊及懸掛預(yù)制墻板時，Ψ取0.9；當(dāng)為重砌體外包時，Ψ取0.85；當(dāng)為重砌體墻嵌砌時，Ψ取0.8.對所有圍護(hù)墻只計入質(zhì)量，不考慮剛度及抗震一起工作。當(dāng)設(shè)備或支承設(shè)備的構(gòu)造與廠房一起工作時，其水平地震效果核算時，應(yīng)計入設(shè)備及其支持構(gòu)造的剛度，地震效果效應(yīng)按設(shè)備或支承設(shè)備構(gòu)造與廠房構(gòu)造側(cè)移剛度的比例分配。
　　多層構(gòu)造的橫向構(gòu)造核算選用核算機(jī)核算，當(dāng)對層數(shù)不多的構(gòu)造選用手算方法時，其豎向荷載效果下的內(nèi)力效應(yīng)可用近似的分層法核算，水平荷載效果下的內(nèi)力效應(yīng)可選用半剛架法、D值法等近似方法核算。
　　核算層間位移時，構(gòu)造-支持構(gòu)造可不計入梁柱節(jié)點(diǎn)域剪切變形的影響，但腹板厚度不宜小于梁、柱截面高度之和的1/70.海南鋼結(jié)構(gòu)